Reka bentuk rintangan angin pendakap komponen bateri dan tiang lampu.
Sebelum ini, seorang kawan selalu bertanya kepada saya tentang rintangan angin dan tekanan lampu jalan solar. Sekarang kita juga boleh melakukan pengiraan.
Lampu Jalan Suria Dalam sistem lampu jalan suria, isu struktur yang penting ialah reka bentuk rintangan angin. Reka bentuk rintangan angin terutamanya dibahagikan kepada dua bahagian utama, satu ialah reka bentuk rintangan angin pendakap komponen bateri, dan satu lagi ialah reka bentuk rintangan angin tiang lampu.
Menurut data parameter teknikal pengeluar modul bateri, modul sel solar boleh menahan tekanan atas angin sebanyak 2700Pa. Jika pekali rintangan angin dipilih menjadi 27m/s (bersamaan dengan taufan sepuluh peringkat), menurut mekanik bendalir bukan likat, tekanan angin pemasangan bateri hanya 365Pa. Oleh itu, komponen itu sendiri boleh menahan kelajuan angin 27m/s tanpa kerosakan. Oleh itu, pertimbangan utama dalam reka bentuk ialah sambungan antara pendakap pemasangan bateri dan tiang lampu.
Dalam reka bentuk sistem lampu jalan suria, reka bentuk sambungan pendakap pemasangan bateri dan tiang lampu disambungkan secara tetap oleh rod bolt.
Reka bentuk kalis angin tiang lampu jalan
Parameter lampu jalan suria adalah seperti berikut:
Sudut kecondongan panel A = 16o tinggi tiang = 5m
Reka bentuk pengeluar lampu jalan suria memilih lebar jahitan kimpalan di bahagian bawah tiang lampu δ = 4mm dan diameter luar bahagian bawah tiang lampu = 168mm
Permukaan kimpalan adalah permukaan pemusnahan tiang lampu. Jarak dari titik pengiraan P momen rintangan W permukaan pemusnahan tiang lampu ke garis tindakan beban panel F yang diterima oleh tiang lampu ialah PQ = [5000+(168+6)/tan16o]×Sin16o = 1545mm=1.545m. Oleh itu, momen beban angin pada permukaan kemusnahan tiang lampu M = F × 1.545.
Mengikut reka bentuk kelajuan angin maksimum yang dibenarkan 27m/s, beban asas panel lampu jalan suria dwi-lampu 2×30W ialah 730N. Mengambil kira faktor keselamatan 1.3, F = 1.3×730 = 949N.
Oleh itu, M = F × 1.545 = 949 × 1.545 = 1466N.m.
Mengikut terbitan matematik, momen rintangan permukaan kegagalan berbentuk cincin bulat W = π×(3r2δ+3rδ2+δ3).
Dalam formula di atas, r ialah diameter dalam gelang dan δ ialah lebar gelang.
Momen rintangan permukaan kegagalan W = π×(3r2δ+3rδ2+δ3)
=π×(3×842×4+3×84×42+43) = 88768mm3
=88.768×10-6 m3
Tegasan yang disebabkan oleh beban angin yang bertindak pada permukaan kegagalan = M/W
= 1466/(88.768×10-6) =16.5×106pa =16.5 Mpa<<215Mpa
Antaranya, 215 Mpa ialah kekuatan lenturan keluli Q235.
Oleh itu, lebar jahitan kimpalan yang direka dan dipilih oleh pengeluar lampu jalan solar memenuhi keperluan. Selagi kualiti kimpalan boleh dijamin, rintangan angin tiang lampu tiada masalah.
lampu suria luar| lampu led solar |semua dalam satu lampu suria
Maklumat lampu jalan
Waktu kerja khas lampu jalan solar dipengaruhi oleh persekitaran kerja yang berbeza seperti cuaca dan persekitaran. Hayat perkhidmatan banyak mentol lampu jalan akan sangat terjejas. Di bawah pemeriksaan kakitangan kami yang berkaitan, didapati bahawa perubahan dalam peranti penjimat tenaga lampu jalan mempunyai kesan yang sangat baik dan menjimatkan tenaga elektrik. Jelas sekali, beban kerja pekerja penyelenggaraan untuk lampu jalan dan lampu tiang tinggi di bandar kita sangat berkurangan.
Prinsip litar
Pada masa ini, sumber lampu jalan bandar terutamanya lampu natrium dan lampu merkuri. Litar kerja terdiri daripada lampu natrium atau mentol merkuri, balast induktif, dan pencetus elektronik. Faktor kuasa ialah 0.45 apabila kapasitor pampasan tidak disambungkan dan ialah 0.90. Prestasi keseluruhan beban induktif. Prinsip kerja penjimat kuasa lampu jalan suria ini adalah untuk menyambungkan reaktor AC yang sesuai secara bersiri dalam litar bekalan kuasa. Apabila voltan grid lebih rendah daripada 235V, reaktor adalah litar pintas dan tidak berfungsi; apabila voltan grid lebih tinggi daripada 235V, reaktor dimasukkan ke dalam operasi untuk memastikan bahawa voltan kerja lampu jalan suria tidak akan melebihi 235V.
Seluruh litar terdiri daripada tiga bahagian: bekalan kuasa, pengesanan dan perbandingan voltan grid kuasa, dan penggerak keluaran. Gambarajah skematik elektrik ditunjukkan dalam rajah di bawah.
Litar bekalan kuasa lampu landskap jalan suria terdiri daripada transformer T1, diod D1 hingga D4, pengawal selia tiga terminal U1 (7812) dan komponen lain, dan voltan keluaran +12V untuk kuasa litar kawalan.
Pengesanan dan perbandingan voltan grid kuasa terdiri daripada komponen seperti op-amp U3 (LM324) dan U2 (TL431). Voltan grid diturunkan oleh perintang R9, D5 dibetulkan separuh gelombang. C5 ditapis, dan voltan DC kira-kira 7V diperolehi sebagai voltan pengesanan pensampelan. Voltan pengesanan sampel ditapis oleh penapis laluan rendah yang terdiri daripada U3B (LM324) dan dihantar ke pembanding U3D (LM324) untuk perbandingan dengan voltan rujukan. Voltan rujukan pembanding disediakan oleh sumber rujukan voltan U2 (TL431). Potentiometer VR1 digunakan untuk melaraskan amplitud voltan pengesanan pensampelan, dan VR2 digunakan untuk melaraskan voltan rujukan.
Penggerak keluaran terdiri daripada geganti RL1 dan RL3, penyentuh penerbangan arus tinggi RL2, reaktor AC L1 dan sebagainya. Apabila voltan grid lebih rendah daripada 235V, komparator U3D mengeluarkan paras rendah, tiga tiub Q1 dimatikan, geganti RL1 dilepaskan, hubungannya yang biasanya tertutup disambungkan ke litar bekalan kuasa penyentuh penerbangan RL2, RL2 tertarik, dan reaktor L1 litar pintas Tidak berfungsi; apabila voltan grid lebih tinggi daripada 235V, komparator U3D mengeluarkan paras yang tinggi, tiga tiub Q1 dihidupkan, geganti RL1 ditarik masuk, hubungannya yang biasanya tertutup memutuskan sambungan litar bekalan kuasa penyentuh penerbangan RL2, dan RL2 adalah dilepaskan.
Reaktor L1 disambungkan ke litar bekalan kuasa lampu jalan suria, dan voltan grid yang terlalu tinggi adalah sebahagian daripadanya untuk memastikan voltan kerja lampu jalan suria tidak akan melebihi 235V. LED1 digunakan untuk menunjukkan keadaan kerja geganti RL1. LED2 digunakan untuk menunjukkan keadaan kerja penyentuh penerbangan RL2, dan varistor MY1 digunakan untuk memadamkan sesentuh.
Peranan RL3 geganti adalah untuk mengurangkan penggunaan kuasa penyentuh penerbangan RL2, kerana rintangan gegelung permulaan RL2 hanya 4Ω, dan rintangan gegelung dikekalkan pada kira-kira 70Ω. Apabila DC 24V ditambah, arus permulaan ialah 6A, dan arus penyelenggaraan juga lebih besar daripada 300mA. Relay RL3 menukar voltan gegelung RL2 sesentuh penerbangan mengurangkan penggunaan kuasa pegangan.
Prinsipnya ialah: apabila RL2 dimulakan, sesentuh tambahan yang biasanya tertutup menutup gegelung geganti RL3, RL3 dilepaskan, dan sesentuh yang biasanya tertutup menyambungkan terminal voltan tinggi 28V pengubah T1 ke input penerus jambatan RL2; selepas RL2 dimulakan, sesentuh tambahan yang biasanya tertutup dibuka, dan RL3 geganti ditarik secara elektrik. Sentuhan yang biasanya terbuka menyambungkan terminal voltan rendah 14V pengubah T1 ke terminal input pembetulan jambatan RL2 dan mengekalkan kontraktor penerbangan dengan 50% daripada keadaan tarik masuk RL2 gegelung permulaan.
Jadual Kandungan